КФУ, ИГиНГТ
магистр
УДК 55
Введение
Исследования проводились на Яреюском месторождении в обсаженном стволе скважины при помощи прибора волнового акустического каротажа АВАК-11. Были зарегистрированы волны, возбуждаемые монопольными и дипольными источниками акустических колебаний. По данным инклинометрии угол наклона скважин в интервале каротажа составлял 37-40 градусов. При углах наклона скважины более 25 градусов, полученная анизотропия характеризует горизонтальную слоистость разреза и вертикальное напряжение горных пород.
Актуальность использования методики определения параметров анизотропии горных пород
Обработка данных включает в себя прослеживание продольной и поперечной волн, с корреляционным расчетом интервальных времен и статистическим контролем результатов, по каждому типу волн.
Методика определения параметров анизотропии горных пород основана на расщеплении (поляризации) поперечных волн на быструю (распространяющуюся параллельно направлению трещин) и медленную (распространяющуюся перпендикулярно направлению трещин) волны.
Для определения анизотропии скоростей поперечных волн используется модифицированный метод Алфорда. В этом методе используются две ортогональных составляющих волнового поля, которые получены от аналогичных источников волн. Сущность метода Алфорда заключается в том, что необходимо определить два источника поперечных волн (X, Y) с ортогональными направлениями воздействия, для которых в свою очередь вся энергия аккумулируется на приемных компонентах параллельных направлению воздействия YY и XX.
При известном угле (Ѳ) значения быстрой (FP) и медленной (SP) поперечных волн рассчитываются по формулам:
FP=XX*cos2Ѳ+(XY+YX)*sinѲ*cosѲ+YY*sin2Ѳ
SP=XX*sin2Ѳ-(XY+YX)*sinѲ*cosѲ+YY*cos2Ѳ
Для уменьшения влияния погрешностей определения интервальных времен расчеты коэффициентов анизотропии поперечных волн и направления анизотропии производятся по данным прямых замеров волновых картин и времен прихода пакетов поперечных волн на них. Решение данной задачи производится программой с использованием численного восстановления волновых картин.
Скоростная анизотропия в породах объясняется при помощи трех механизмов:
Наличие горизонтальных напряжений в породах;
Присутствие субвертикальной трещиноватости;
Пласты, относительно скважины, залегают наклонно.
Коэффициент анизотропии, связанный с азимутально-ориентированными горизонтальными напряжениями (стрессами), в основном принимает значения до 5%. Если значение коэффициента анизотропии более 5%, то это свидетельствуют о субвертикально ориентированной трещиноватости исследуемых пород.
Значения коэффициента анизотропии менее 3% могут быть обеспечены погрешностью измерения, поэтому породы с такими значениями считаются изотропными. Однако, используемая методика обработки при вращении прибора в скважине позволяет уменьшить погрешность определения азимута анизотропии и появляется возможность определения азимута анизотропии при коэффициенте меньше 3 процентов.
Развитие техногенных трещин может быть обусловлено двумя причинами:
наличие горизонтального стресса в породе;
гидроразрывами, вызванными повышением давления промывочной жидкости в результате резкого перемещения бурового инструмента.
При наличии горизонтального стресса в породе развитие техногенной трещины не будет менять направление анизотропии вызванной геологическими причинами и её направление будет соответствовать направлению максимального горизонтального стресса.
Результаты обработки
Для определения параметров волн использовались механизмы фильтрации и корреляционные методы выделения пакетов упругих волн. В результате обработки были определены кинематические и динамические параметры упругих волн: продольной, поперечной и Стоунли.
В интервале высокоамплитудного сигнала волны по колонне параметры продольной волны не определены. Для расчета модулей упругости использовалась кривая интервальных времен продольной волны, полученная в открытом стволе скважины. По определенным скоростям продольной и поперечной волн, а также плотности, выполнен расчет коэффициента Пуассона и модулей упругости (таблица 1).
Таблица 1. Модули упругости
№ п/п |
Кровля, м |
Подошва, м |
Мощность, м |
Интервальное время продольной волны, мкс/м |
Интервальное время волны Стоунли, мкс/м |
Интервальное время поперечной волны, мкс/м |
Коэффициент Пуассона |
Модуль упругости, ГПа |
1 |
2428,1 |
2429,2 |
0,9 |
245,26 |
672,68 |
424,03 |
0,25 |
34,80 |
2 |
2429,2 |
2430,0 |
0,8 |
241,81 |
683,71 |
431,40 |
0,27 |
33,73 |
3 |
2430,0 |
2430,9 |
0,9 |
244,94 |
691,24 |
424,57 |
0,25 |
34,26 |
4 |
2430,9 |
2434,3 |
3,4 |
246,49 |
689,29 |
439,72 |
0,27 |
32,42 |
5 |
2434,3 |
2436,0 |
1,7 |
247,91 |
686,81 |
453,31 |
0,29 |
30,83 |
6 |
2436,0 |
2437,1 |
1,1 |
249,97 |
684,00 |
442,29 |
0,27 |
31,94 |
7 |
2437,1 |
2437,9 |
0,8 |
247,01 |
683,30 |
450,19 |
0,28 |
31,21 |
8 |
2437,9 |
2438,9 |
1,0 |
252,11 |
680,00 |
443,94 |
0,26 |
31,78 |
9 |
2438,9 |
2439,8 |
0,9 |
248,91 |
679,25 |
452,35 |
0,28 |
30,76 |
10 |
2439,8 |
2440,7 |
0,9 |
252,29 |
672,86 |
445,83 |
0,26 |
31,47 |
11 |
2440,7 |
2442,1 |
1,4 |
250,44 |
681,04 |
454,78 |
0,28 |
30,39 |
12 |
2442,1 |
2442,8 |
0,7 |
253,24 |
682,88 |
452,70 |
0,27 |
30,50 |
13 |
2442,8 |
2443,9 |
1,1 |
253,86 |
682,87 |
458,07 |
0,28 |
29,91 |
14 |
2443,9 |
2444,8 |
0,9 |
245,29 |
680,25 |
435,05 |
0,27 |
32,67 |
15 |
2444,8 |
2445,6 |
0,8 |
246,59 |
680,00 |
444,05 |
0,28 |
32,00 |
16 |
2445,6 |
2447,2 |
1,6 |
247,75 |
679,49 |
437,65 |
0,26 |
32,64 |
17 |
2447,2 |
2449,9 |
2,7 |
245,30 |
677,10 |
429,07 |
0,26 |
33,62 |
18 |
2449,9 |
2450,9 |
1,0 |
249,46 |
676,16 |
441,48 |
0,27 |
31,94 |
19 |
2450,9 |
2452,2 |
1,3 |
247,56 |
673,01 |
434,02 |
0,26 |
32,72 |
20 |
2452,2 |
2453,5 |
1,3 |
237,04 |
672,96 |
412,49 |
0,25 |
36,80 |
21 |
2453,5 |
2454,6 |
1,1 |
246,78 |
676,00 |
423,94 |
0,24 |
34,60 |
22 |
2454,6 |
2456,8 |
2,2 |
245,21 |
674,73 |
415,56 |
0,23 |
35,25 |
23 |
2456,8 |
2459,5 |
2,7 |
244,80 |
671,88 |
420,64 |
0,24 |
34,78 |
24 |
2459,5 |
2460,5 |
1,0 |
240,35 |
672,84 |
435,82 |
0,28 |
32,97 |
25 |
2460,5 |
2461,7 |
1,2 |
243,10 |
669,91 |
417,60 |
0,24 |
35,20 |
26 |
2461,7 |
2462,8 |
1,1 |
241,10 |
670,01 |
417,20 |
0,25 |
35,31 |
27 |
2462,8 |
2464,2 |
1,4 |
244,35 |
671,08 |
417,93 |
0,24 |
34,88 |
28 |
2464,2 |
2465,2 |
1,0 |
244,56 |
675,27 |
443,69 |
0,28 |
32,22 |
29 |
2465,2 |
2466,4 |
1,2 |
239,08 |
673,01 |
409,39 |
0,24 |
36,52 |
30 |
2466,4 |
2467,3 |
0,9 |
225,02 |
671,80 |
403,43 |
0,27 |
38,74 |
31 |
2467,3 |
2468,4 |
1,1 |
235,66 |
672,15 |
402,59 |
0,24 |
37,57 |
32 |
2468,4 |
2469,7 |
1,3 |
228,12 |
671,29 |
387,35 |
0,24 |
41,00 |
33 |
2469,7 |
2471,1 |
1,4 |
229,84 |
674,06 |
387,31 |
0,23 |
40,46 |
34 |
2471,1 |
2473,0 |
1,9 |
210,83 |
670,90 |
366,03 |
0,25 |
48,67 |
35 |
2473,0 |
2474,6 |
1,6 |
248,63 |
683,60 |
412,60 |
0,21 |
34,54 |
36 |
2474,6 |
2475,8 |
1,2 |
229,87 |
675,64 |
404,13 |
0,26 |
38,54 |
37 |
2475,8 |
2477,3 |
1,5 |
249,02 |
681,08 |
419,40 |
0,23 |
34,18 |
38 |
2477,3 |
2478,0 |
0,7 |
246,79 |
674,85 |
389,07 |
0,16 |
36,14 |
39 |
2478,0 |
2479,5 |
1,5 |
235,21 |
675,59 |
396,18 |
0,23 |
38,86 |
40 |
2479,5 |
2480,7 |
1,2 |
232,60 |
670,74 |
388,70 |
0,22 |
40,92 |
41 |
2480,7 |
2482,6 |
1,9 |
243,70 |
671,78 |
409,28 |
0,23 |
35,58 |
42 |
2482,6 |
2483,4 |
0,8 |
236,07 |
669,67 |
400,72 |
0,23 |
37,96 |
43 |
2483,4 |
2484,3 |
0,9 |
237,71 |
671,18 |
411,28 |
0,25 |
36,72 |
44 |
2484,3 |
2485,6 |
1,3 |
247,76 |
674,99 |
441,80 |
0,27 |
32,14 |
45 |
2485,6 |
2486,8 |
1,2 |
228,37 |
671,86 |
402,39 |
0,26 |
39,70 |
46 |
2486,8 |
2488,3 |
1,5 |
235,64 |
677,44 |
415,22 |
0,26 |
36,34 |
47 |
2488,3 |
2489,7 |
1,4 |
238,43 |
668,61 |
426,38 |
0,27 |
34,37 |
48 |
2489,7 |
2491,0 |
1,3 |
187,76 |
669,78 |
364,40 |
0,32 |
54,13 |
49 |
2491,0 |
2492,5 |
1,5 |
184,19 |
669,20 |
345,97 |
0,30 |
59,26 |
50 |
2492,5 |
2494,0 |
1,5 |
194,32 |
666,81 |
356,54 |
0,29 |
53,16 |
51 |
2494,0 |
2495,6 |
1,6 |
200,40 |
663,68 |
387,30 |
0,32 |
45,38 |
52 |
2495,6 |
2496,7 |
1,1 |
211,79 |
677,47 |
421,60 |
0,33 |
38,41 |
53 |
2496,7 |
2498,8 |
2,1 |
222,55 |
675,77 |
419,49 |
0,30 |
37,32 |
54 |
2498,8 |
2500,1 |
1,3 |
213,45 |
683,57 |
423,24 |
0,33 |
37,97 |
55 |
2500,1 |
2501,6 |
1,5 |
214,45 |
672,60 |
411,83 |
0,31 |
39,30 |
56 |
2501,2 |
2502,8 |
1,6 |
208,99 |
674,31 |
351,80 |
0,23 |
50,65 |
Определены параметры анизотропии горных пород в исследуемом интервале (таблица 2). По данным инклинометрии, предоставленным заказчиком, угол наклона скважины в интервале каротажа составляет 37-40 градусов. При углах наклона скважины более 25 градусов полученная анизотропия характеризует горизонтальную слоистость разреза и вертикальное напряжение горных пород. Увязка данных по глубине произведена по интервальному времени, полученному в открытом стволе скважины.
Таблица 2. Характер и направление анизотропии горных пород
№ п/п | Кровля, м | Подошва, м | Мощность, м | Максимальное значение коэффициента анизотропии в интервале, % | Магнитные азимуты направления распространения быстрой поперечной волны,град. |
1 | 2428,1 | 2429,4 | 1,3 | 1,5 | 95 |
2 | 2431,8 | 2442,0 | 10,2 | 2,7 | 105 |
3 | 2442,0 | 2445,0 | 3,1 | 1,9 | 105 |
4 | 2445,0 | 2449,2 | 4,2 | 1,7 | 105 |
5 | 2449,2 | 2460,0 | 10,8 | 2,2 | 105 |
6 | 2460,4 | 2464,0 | 3,6 | 2,1 | 95 |
7 | 2464,4 | 2466,5 | 2,1 | 1,4 | 95 |
8 | 2467,3 | 2471,7 | 4,4 | 1,5 | 85 |
9 | 2472,6 | 2486,5 | 13,9 | 1,8 | 95 |
10 | 2487,6 | 2490,9 | 3,3 | 1,4 | 105 |
11 | 2490,9 | 2494,9 | 4,0 | 1,8 | 105 |
12 | 2498,6 | 2500,1 | 1,5 | 2,4 | 15 |
13 | 2501,2 | 2505,0 | 3,8 | 2,0 | 75 |
Рецензии:
19.03.2022, 14:59 Абросимов Андрей Андреевич
Рецензия: Изучение свойств анизотропных пород, у которых физические свойства (удельное электрическое сопротивление (УЭС), сжимаемость, скорость прохождения акустических волн и др.) не одинаковы в различных направлениях, общепризнанно является одной из важнейших задач геофизики.
Сама по себе анизотропия свойств обусловлена структурными особенностями породы, образованием отдельных обособленных слоев, связанных с различными условиями осадконакопления и факторами постседиментационных процессов. Параметры акустической анизотропии содержат важную геолого-геофизическую информацию о строении и свойствах пород слагающих анизотропную толщу. В связи с вышеизложенным актуальность данной статьи не вызывает сомнений.
В статье автором рассмотрен метод, по которому определяют параметры анизотропии горных пород и приводится методика расчета интервальных времен с учетом уменьшения погрешности измерений. Объясняется механизм возникновения анизотропии скоростей поперечных волн в горных породах.
Замечания.
1) Во введении название месторождения правильнее написать с большой буквы.
2) Автором указывается, что "В результате обработки были определены кинематические и динамические параметры упругих волн: продольной, поперечной и Стоунли", а также "По определенным скоростям продольной и поперечной волн, а также плотности, выполнен расчет коэффициента Пуассона и модулей упругости" - рекомендуется привести результаты в виде графиков или таблицы для большей наглядности полученных результатов по интервалам.
3) Используемую палетку «Интервальное время продольной волны-Глинистость-Плотность» рекомендуется добавить и по-возможности указать, каким образом она была получена.
После правки статьи с учетом вышеобозначенных замечаний, работа рекомендуется к публикации.
20.04.2022, 3:04 Ашрапов Улугбек Товфикович Отзыв: В данной работе автором не описана цель работы и заключение. Список литературы ограничен одной литературной работой, необходимо увеличить количество литературных работ. В введении необходимо было дать определение анизотропии горных пород (anisotropy) - неоднородности физических свойств пород (прочности, твёрдости и др.) в разных направлениях, что свойственно кристаллам [http://www.drillings.ru/www/files/anizotropgorporod.html]. Рекомендую к публикации после доработки статьи. |
14.06.2022, 8:21 Григорьев Роман Валерьевич Отзыв: Благодарю за отзыв,замечания приняты к сведению! |