Публикация научных статей.
Вход на сайт
E-mail:
Пароль:
Запомнить
Регистрация/
Забыли пароль?
https://wos-scopus.com
Научные направления
Поделиться:
Статья опубликована в №41 (январь) 2017
Разделы: Техника
Размещена 17.01.2017. Последняя правка: 13.02.2017.

МАКСИМАЛЬНЫЙ ИНТЕНСИФИЦИРОВАННЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ТРУБАХ С ОЧЕНЬ ВЫСОКИМИ ТУРБУЛИЗАТОРАМИ

Лобанов Игорь Евгеньевич

доктор технических наук

Московский авиационный институт

ведущий научный сотрудник

Аннотация:
Сгенерирована расширенная и уточнённая теоретическая модель для максимального локального и осреднённого теплообмена для круглых труб с очень высокими турбулизаторами, справедливой в более широком диапазоне относительных высот турбулизаторов, чем для существующих моделей; проведён подробный анализ аналитических зависимостей. Полученные значения максимального теплообмена в трубах с очень высокими турбулизаторами потока позволяет выявить предельные возможности данного вида интенсификации теплообмена; сравнительный анализ позволяет оценить виртуальные резервы интенсификации теплообмена рассматриваемым методом.


Abstract:
Generated the refined and expanded the theoretical model to maximize local and heat as averaging for round tubes with very high turbulence, just over a wider range of heights turbulence than the existing models; conducted a detailed analysis of analytical relationships. These values are the maximum heat exchange in pipes with very high flow turbulence reveals the limiting capabilities of this type of heat transfer enhancement; comparative analysis allows us to estimate the virtual reserves of heat transfer enhancement by this method.


Ключевые слова:
максимальный теплообмен; интенсификация; математическое моделирование; круглая труба; турбулизатор; турбулентное течение.

Keywords:
maximum heat exchange; intensification; mathematical modeling; round tube; energizer; turbulent flow.


УДК 532.517.4 : 536.24

1. МАКСИМАЛЬНАЯ ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В КРУГЛЫХ ТРУБАХ С ТУРБУЛИЗАТОРАМИ

В различных областях техники широко применяются различного рода трубчатые теплообменные аппараты и теплообменные устройства, в которых, в результате интенсификации теплообмена, может быть достигнуто снижение их массогабаритных показателей при заданных значениях теплового потока, гидравлических потерь, расходов и температур теплоносителей; в ряде случаев задачей является снижение температурного уровня поверхности теплообмена при фиксированных режимных и конструктивных характеристиках. Вышесказанное обусловливает актуальность данной научной работы. Экспериментальные данные по теплообмену справедливы только для определённого вида течений и типоразмеров турбулизаторов, на которых были проведены опытные исследования. Расчётные методы исследования интенсификации теплообмена при турбулентном течении в трубах разработаны ещё недостаточно, поскольку опираются на упрощённые модели сложных физических явлений, что приводит к существенному расхождению с экспериментом, поэтому необходима разработка новых, более точных, чем существующие теоретических методов исследования интенсификации теплообмена при турбулентном течении в трубах. В исследовании под интенсификацией теплообмена понимается повышение коэффициента теплопередачи, увеличение безразмерного числа Нуссельта посредством применения искусственных турбулизаторов потока на поверхности, что является наиболее эффективным [1—6]. В работе теоретически определяются экстремальные (максимальные) возможности и виртуальные резервы интенсифицированного теплообмена в каналах при турбулентном течении. Основная задача, поставленная в работе, является определение предельных возможностей интенсификации теплообмена, сравнение которых с существующими экспериментальными данными, позволит оценить виртуальные резервы интенсификации теплообмена рассматриваемым методом.

2. ТЕОРИЯ МАКСИМАЛЬНОГО ИНТЕНСИФИЦИРОВАННОГО ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ С ТУРБУЛИЗАТОРАМИ ОЧЕНЬ БОЛЬШИХ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ВЫСОТ

Анализ данных по теоретическому исследованию интенсифицированного теплообмена [1—4] указывает на то, что для предельного теплообмена второго и третьего родов для оптимальным является режим с относительно невысокими числами Рейнольдса (Re порядка 10000) для газообразных теплоносителей (Pr порядка 1). Все вышеуказанные рассуждения справедливы для турбулизаторов малых, средних и высоких относительных высот [1—4]. Очевидно, что и для очень высоких турбулизаторов именно эти режимы будут самыми оптимальными [1—4]. Специфической задачей настоящего научного исследования является математическое моделирование максимального интенсифицированного теплообмена для очень высоких выступов (с относительной высотой h/Rо диапазона [0,1; 0,6], где h — высота турбулизатора; Rо — внутренний радиус трубы), поскольку данному аспекту ранее уделялось сравнительно мало внимания в теоретических работах. Экспериментальными методами [5] установлено, что оптимальное значение относительного шага между турбулизаторами t/h (t — шаг между турбулизаторами), обеспечивающее максимальный теплообмен для этой высоты турбулизатора, составляет примерно 10; максимальный относительный теплообмен имеет место для газообразных теплоносителей.

Аналогичные выводы были сделаны и в теоретических работах [7—10], но для гораздо более широкого диапазона определяющих параметров. Основная цель данного исследования состоит в том, чтобы теоретически исследовать уточнённые параметры максимального теплообмена в трубах с очень высокими турбулизаторами, расширив т.о. экспериментальные возможности определения максимального теплообмена для данных условий. Следовательно, теоретические методы, разработанные в данной работе, позволят получить более точные данные по максимальному теплообмену в трубах с турбулизаторами очень больших относительных высот в расширенном диапазоне относительных шагов между турбулизаторами.Эксперименты [1—4] позволили заключить, что при всех исследованных значениях относительных высот турбулизаторов максимальный теплообмен имеет место при t=(10...12)∙h.

Довольно резкое повышение теплообмена (почти до четырёх раз) обеспечивается за счёт срыва потока с кромок диафрагм и последующее его присоединение к гладкой поверхности трубы, причём максимальный теплообмен наблюдается именно в точке присоединения турбулентного пограничного слоя со структурой нарастающего турбулентного пограничного слоя за точкой присоединения неидентична обычному турбулентному пограничному слою на гладкой плоской пластине. Можно полагать, что развитие турбулентных пограничных слоёв от точки присоединения происходит как вниз, так и вверх по потоку, где внешним потоком будет возвратное течение в вихревой области. 

Высокие значения локального коэффициента теплоотдачи в трубах с очень высокими турбулизаторами (т.е. с высокими значениями относительной высоты турбулизатора h/Rо) определяется позитивным влиянием на характеристики пограничного слоя турбулентности: срывной поток характеризуется высокой степенью турбулентности.

Экспериментальные исследования [1—4] локального теплообмена в трубах с диафрагмами позволяют сделать вывод о том, что локальный коэффициент теплоотдачи увеличивается вплоть до точки присоединения, которая располагается на расстоянии х=(5...6)∙h , после чего коэффициент теплоотдачи снижается вниз по потоку; следовательно, в точке присоединения турбулентного пограничного слоя имеет место максимум теплоотдачи.

Экспериментальные данные [1—4] для локального относительного числа Нуссельта на воздухе при h/R0=0,50 для Re=4,0∙1033∙104 можно аппроксимировать следующей зависимостью при отнесении теплоотдачи к площади поверхности гладкой трубы:

(1)

где Nu(x) — локальное число Нуссельта на расстоянии х от турбулизатора; Nuгл — число Нуссельта для гладкой трубы при турбулентном течении; а=3,12, b=0,187 и c=0,003 — константы.

Осреднённое значение относительного числа Нуссельта для трубы с турбулизаторами при h/Rо=0,50 и расстоянием между турбулизаторами t определяется следующим образом:

(2)

В дальнейшем определяем максимальные значения локального и осреднённого относительных чисел Нуссельта в зависимости от координаты х и расстояния между турбулизаторами t соответственно. Максимальное значение локального относительного числа Нуссельта определяем, найдя первые две производные этой функции:

(3)

(4)

Поскольку в рамках постановки данной задачи (x/h)≥0, то первая производная будет равна нулю при:

(5)

Вторая производная относительного локального числа Нуссельта при  равна:

(6)

Вторая производная всегда отрицательна; очевидно, что она отрицательна и при , поэтому в этой точке имеет место максимум. Следовательно:

(7)

Т.о., локальное число Нуссельта почти в пять раз выше, чем в гладкой трубе при турбулентном течении, на расстоянии немногим более пяти с половиной высот турбулизаторов.График распределения локального относительного числа Нуссельта по координате показан на рис. 1, из которого видно, что оно резко увеличивается вплоть до точки максимума, а затем снижается гораздо медленнее.

Рис. 1. Распределение локального относительного числа Нуссельта по относительной координате.

Полученное распределение локального числа Нуссельта по своему характеру в достаточной степени коррелирует с аналогичными теоретическими данными, полученными в работах [6, 9], но для меньших относительных высот турбулизаторов. Осреднённое относительное число Нуссельта определяем интегрированием, исходя из (2). Точное решение можно выразить с применением одной из вырожденных гипергеометрических функций — функции Уиттекера — следующим образом:

(8)

где   — функция Куммера (вырожденная гипергеометрическая функция).

Данный вид точного решения для осреднённого относительного числа Нуссельта неудобен для дальнейшего анализа, поэтому лучше всего получить точное решение другого вида, т.е. в виде бесконечных рядов. Поскольку разложение экспоненциальной функции в ряд выглядит следующим образом:

(9)

то выражение для осреднённого значение относительного числа Нуссельта для трубы с турбулизаторами будет выглядеть следующим образом:

(10)

График зависимости осреднённого относительного числа Нуссельта от относительного шага показан на рис. 2, из которого видно, что оно сначала увеличивается вплоть до точки максимума, а затем снижается гораздо медленнее.

Рис. 2. Распределение осреднённого относительного числа Нуссельта по относительному шагу.

Максимум осреднённого относительного числа Нуссельта наступает несколько далее локального по продольной относительной координате, причём он меньше по абсолютному значению. Изменение осреднённого относительного числа Нуссельта по продольной относительной координате происходит ощутимо слабее, чем локального. Первые две производные этой функции по относительному шагу будут выглядеть следующим образом:

(11)

(12)

Приравняв первую производную осреднённого относительного числа Нуссельта к нулю, в результате численного решения получим:

(13)

Вторая производная относительного осреднённого числа Нуссельта при t/h=9,953 равна:

(14)

она отрицательна в точке, t/h=9,953, поэтому в ней имеет место максимум. Следовательно,

(15)

В исследованиях [2—4] наиболее надёжные экспериментальные данные, определяющие максимальные значения осреднённого теплообмена на воздухе в трубах с очень высокими турбулизаторами зависимости от относительных высоты (h/Rо в диапазоне [0,1; 0,6]) и шага (t/h в диапазоне [3; 40]) аппроксимируется в рассматриваемом диапазоне чисел Рейнольдса (Re в диапазоне [4000; 30000]) следующей зависимостью:

(16)

где a1 = 11,41; a2 = – 13,8; a3 = 24,1; a4 = – 43,1; b1 = 0,008; b2 = 0,00398; b3 = 12; b4 = 0,0603.

Первые две частные производные первого порядка этой функции по двум переменным будут выглядеть следующим образом:

(17)

(18)

Для выполнения достаточного условия экстремума необходимо, чтобы в экстремальной точке функция  была дважды непрерывно дифференцируема в окрестности экстремальной точки и обе частные производные (16) и (17) в ней были равны нулю.

Численное решение системы уравнений:

(19)

даёт искомые решения в интересующем нас диапазоне геометрических параметров турбулизаторов: при (0,41651;12,000) и (0,41529;45,167).

В дальнейшем следует определить две вторые частные производные функции , которые приводятся в развёрнутом виде:

(20)

(21)

(22)

Для первой точки (при h/Ro=0,41651; t/h=12,000) выражение ∆, называемое дискриминантом:

(23)

равно 1,90123>0, поэтому в этой точке имеет место экстремум; т.к. =-44,96671<0, то это — максимум. Максимальной увеличение интенсифицированного теплообмена в этой точке составляет ≅3,803.

В данном случае максимальный конвективный теплосъём отнесён к полной поверхности трубы с турбулизаторами, поэтому это значение несколько ниже, чем полученное ранее для h/Rо=0,50 — формула (15). При пересчёте этого максимального конвективного теплообмена относительно гладкой поверхности, согласно данным по F∑ / Fгл (Fгл — площадь поверхности гладкой трубы; F∑ — полная (суммарная) площадь поверхности трубы с турбулизаторами того же диаметра), приведённым для широкого диапазона геометрических характеристик турбулизаторов в [5, 30, 31, 2—4], полученное значение максимального осреднённого относительного числа Нуссельта будет равно ≅4,754, что, очевидно, больше полученного ранее по формуле (15) значения.

Теперь необходимо провести сравнение полученных результатов с соответствующими значениями, полученными по другим теориям теориям предельного теплообмена. С этой целью получим расчётные данные для предельного теплообмена в трубах с турбулизаторами на воздухе для характерного числа Рейнольдса Re=20000.

Предельный теплообмен первого рода, полученный по теории формального стремления коэффициента гидравлического сопротивления к бесконечности для модифицированной многослойной модели турбулентного пограничного слоя [6—8, 13, 17—19, 25, 26], будет равен для вышеуказанных условий: Nu/Nuгл = 4,865.

Предельный теплообмен второго рода, полученный по теории баланса кинетической турбулентной пульсационной энергии для турбулизаторов с высотой, равной высоте пристенного слоя [6—8, 24, 32, 33], будет равен для вышеуказанных условий: Nu/Nuгл = 3,907.

Предельный теплообмен третьего рода, полученный по многослойной схеме турбулентного пограничного слоя, исходя из максимальной заполненности всех подслоёв [6—8, 10, 17—20], будет равен для вышеуказанных условий: Nu/Nuгл = 3,985.

Учитывая вышеизложенное, полученное в настоящей работе значение максимального осреднённого относительного числа Нуссельта немногим меньше предельного значения для теплообмена первого рода, но определённо выше аналогичных значений для предельного теплообмена второго и третьего родов. Следовательно, максимальный теплообмен, рассмотренный в настоящей научной работе, ближе к предельному теплообмену первого рода не только по сходству физических процессов теплообмена, но и по своему численному значению.

График зависимости осреднённого относительного числа Нуссельта от относительных высоты и шага показан на рис. 3, где видно, что его рост до точки максимума происходит горазда быстрее, чем снижение после него.

Рис. 3. Осреднённое относительное число Нуссельта в трубах с очень высокими турбулизаторами в зависимости от относительных высоты и шага.

Из этого можно сделать вывод о том, что в целях увеличения уровня интенсификации нерационально применение очень больших относительных шагов между турбулизаторами.

На рис. 4 показаны линии уровня осреднённого относительного числа Нуссельта, из которого можно легко определить необходимые значения относительных высот и шагов при наперёд заданном уровне интенсификации теплообмена, и наоборот.

Рис. 4. Линии уровня осреднённого относительного числа Нуссельта в трубах с очень высокими турбулизаторами в зависимости от относительных высоты и шага.

Для второй точки (при h/Rо=0,41529; t/h=41,167) вышеуказанное выражение (23) равняется –0,07358<0, поэтому в ней нет экстремума.

Следует сказать, что зависимость справедлива вплоть до t/h≤40, где при значениях относительной высоты, больших максимума t/h>12, значения функция  постоянно снижаются, что полностью соответствует физическим основам и экспериментальным данным о процессе интенсифицированного теплообмена [1—5].

Однако, после прохождения вышеопределённой стационарной точки t/h>41,167 значения функция  начинают увеличиваться (рис. 5), что противоречит физическим представлениям о реализуемом процессе интенсифицированного теплообмена [5, 2—4, 1]. Увеличение теплообмена в этой стационарной точке составляет (0,41529; 41,167)≅2,731.

Рис. 5. Осреднённое относительное число Нуссельта в трубах с очень высокими турбулизаторами в зависимости от относительных высоты и шага, в том числе, для больших значений относительных шагов t/h > 40.

Явление максимума интенсификации теплообмена в трубах с очень высокими турбулизаторами — максимума осреднённого относительного числа Нуссельта — при увеличении их относительной высоты объясняется следующим образом: при увеличении высоты турбулизотора повышается интенсивность генерируемых вихрей и турбулизируются подслои с большим значением отношения турбулентной вязкости к молекулярной μт/μ, но увеличивается расстояние этих вихрей до поверхности трубы, что приводит к затуханию турбулентности, тем самым снижается влияние турбулентности на присоединённый турбулентный пограничный слой.

Теоретически определённое в данной работе максимальное значение осреднённого относительного числа Нуссельта в трубах с турбулизаторами можно считать предельным, т.е. таким, которое можно получить в трубе в результате применения интенсификации теплообмена, т.к., как показывают существующие экспериментальные данные [5, 30, 31, 2—4], по сравнению с иными видами и формами шероховатости дискретные поверхностные поперечно расположенные турбулизаторы потока обусловливают максимальный эффект.

Максимальное значение гидравлического сопротивления в трубах с очень высокими турбулизаторами в зависимости от относительного шага между турбулизаторами (при прочих равных условиях) сначала увеличивается по мере уменьшения шага, а затем, после достижения относительного шага, приблизительно соответствующего максимуму теплообмена, несколько уменьшается.

Снижение гидравлического сопротивления в трубах с очень высокими турбулизаторами вплоть до достижения вышеупомянутого максимума вполне соответствует моделирование её гидравлической системой с внезапным сужением с соответствующим коэффициентом входа и внезапным расширением.

Дальнейшее снижение гидравлического сопротивления при уменьшении шага между турбулизаторами обусловливается тем, что установившаяся система турбулентных вихрей между турбулизаторами симметризуется, что способствует увеличению заполненности межтурбулизаторного пространства, снижающей сопротивление давления.

Вышеприведённый анализ полностью верифицируется существующим экспериментальным материалом [5, 30, 31, 2—4].

Здесь следует отметить, что с точки зрения соотношения между ростом теплообмена в круглых трубах в результате применения интенсификации теплообмена посредством установки турбулизаторов и соответствующим ростом гидравлического сопротивления оптимальнее всего, как показывают экспериментальные исследования [5, 30, 31], применение турбулизаторов с более низкими относительными высотами (h/Rо в диапазоне [0,05; 0,10]), чем рассматриваемые в настоящем исследовании — h/Rо в диапазоне [0,1; 0,6], поэтому задача определения максимального теплообмена для труб с очень высокими турбулизаторами будет важна только для случаев, когда необходимо получение именно максимального теплообмена, допуская очень высокие потери.

Т.о., данный случай максимального теплообмена в трубах с очень высокими турбулизаторами можно классифицировать — по качественным и количественным признакам — как один из случаев предельного теплообмена первого рода, который позволяет выявить максимальные резервы интенсификации теплообмена этим методом.

3. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана расширенная и уточнённая теоретическая модель для максимального локального и осреднённого теплообмена для круглых труб с очень высокими турбулизаторами, справедливой в более широком диапазоне относительных высот турбулизаторов, чем для существующих моделей; проведён подробный анализ разработанных аналитических зависимостей.

2. Получены уточнённые аналитические данные для максимального локального относительного теплообмена при турбулентном течении на воздухе для круглых труб с очень высокими турбулизаторами, который на расстоянии немногим более пяти с половиной высот турбулизаторов почти в пять раз выше, чем в гладкой трубе.

3. Получены уточнённые аналитические данные для максимального осреднённого относительного теплообмена при турбулентном течении на воздухе для круглых труб с очень высокими турбулизаторами, значение которого при относительном шаге t/h≈12 и относительной высоте h/Rо≈0,42 составляет Nu/Nuгл ≈ 4,75.

4. Сравнение полученных аналитических результатов с имеющимися теоретическими данными для предельного теплообмена показывает, что они по сходству протекающих физических процессов теплообмена и по своему абсолютному значению лучше всего соответствуют предельному теплообмену первого рода.

6. Определённый в данном исследовании максимальный теплообмен в трубах с очень высокими турбулизаторами потока позволяет выявить предельные возможности данного вида интенсификации теплообмена, сравнительный анализ чего позволяет оценить виртуальные резервы интенсификации теплообмена рассматриваемым методом.

Библиографический список:

1. Krall K. M., Sparrow E.M. // Trans. ASME, J. Heat Transfer. — 1966. — Vol. 88. — № 1. — Р. 131—136.
2. Мигай В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах и каналах теплообменного оборудования: Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук. В 2-х тт. — Л., 1973. — Т. 1. — 327 с. — Т. 2. — 85 с.
3. Мигай В.К. Моделирование теплообменного энергетического оборудования. — Л.: Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1987. — 263 с.
4. Мигай В.К. Повышение эффективности современных теплообменников. — Л.: Энергия. Ленинградское отделение, 1980. — 144 с.
5. Эффективные поверхности теплообмена / Э.К.Калинин, Г.А.Дрейцер, И.З. Копп и др. — М.: Энергоатомиздат, 1998. — 408 с.
6. Лобанов И.Е. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах: Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук. — М., 2005. — 632 с.
7. Лобанов И.Е., Доценко А.И. Математическое моделирование предельного теплообмена для турбулизированного потока в каналах. — М.: МИКХиС, 2008. — 194 с.
8. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том II. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением неосновных аналитических и численных методов. — М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2010. — 290 с.
9. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том I. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением основных аналитических и численных методов. — М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2009. — 405 с.
10. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Исследование предельной интенсификации теплообмена в трубах за счет искусственной турбулизации потока // Теплофизика высоких температур. — 2002. — Т.40. — № 6. — С. 958—963.
11. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного интенсифицированного теплообмена при применении ленточных закручивателей в трубах с турбулизаторами // Тезисы докладов Второй Российской конференции "Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках". — М.: Издательство МЭИ, 2005. — С. 193—194.
12. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного интенсифицированного теплообмена при применении ленточных закручивателей в трубах с турбулизаторами // Материалы Второй Российской конференции "Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках". — Государственный регистрационный № 0320500321 — Секция 5. — Доклад № 8. С. 1—11.
13. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Моделирование изотермического теплообмена при турбулентном течении в каналах в условиях интенсификации теплообмена // Теплоэнергетика. — 2003. — № 1. — С. 54—60.
14. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Моделирование неизотермических теплообмена и сопротивления при турбулентном течении в каналах теплоносителей в виде капельной жидкости в условиях интенсификации теплообмена // Известия РАН. Энергетика. — 2005. — № 2. — С. 88—100.
15. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Моделирование предельного теплообмена при комбинированной интенсификации теплообмена кольцевыми турбулизаторами и ленточными завихрителями // Известия РАН. Энергетика. — 2005. — № 1. — С. 87—95.
16. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Моделирование предельного теплообмена турбулизацией потока в кольцевых каналах // Известия вузов. Авиационная техника. — 2004. — № 4. — С. 44—48.
17. Дрейцер Г.А, Лобанов И.Е. Моделирование предельной интенсификации теплообмена в круглых трубах и кольцевых каналах за счет искусственной турбулизации потока для различных теплоносителей с постоянными и переменными теплофизическими свойствами // Газотурбинные и комбинированные установки и двигатели. Сборник тезисов докладов XII Всероссийской межвузовской научно-технической конференции. — М., 2004. — С. 99—100.
18. Дрейцер Г.А., Лобанов И.А. Моделирование предельной интенсификации теплообмена в трубах за счет искусственной турбулизации потока для различных теплоносителей с постоянными и переменными теплофизическими свойствами // Тезисы докладов и сообщений V Минского международного форума по тепломассообмену. — Минск, 2004. — Т.1. — С. 67—69.
19. Дрейцер Г.А., Лобанов И.А. Моделирование предельной интенсификации теплообмена в трубах за счет искусственной турбулизации потока для различных теплоносителей с постоянными и переменными теплофизическими свойствами // Труды V Минского международного форума по тепломассообмену. — Минск, 2004. — Т.1. — № 27. — С. 1—9.
20. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Предельная интенсификация теплообмена в трубах за счет искусственной турбулизации потока // Инженерно-физический журнал. — 2003. — Т.76. — № 1. — С. 46—51.
21. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Предельная интенсификация теплообмена в трубах за счет искусственной турбулизации потока для газообразных теплоносителей с переменными теплофизическими свойствами // Вестник МАИ. — 2005. — Т.12. — № 3. — С. 18—25.
22. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Предельная интенсификация теплообмена для теплоносителей в виде капельных жидкостей с переменными теплофизическими свойствами // Теплоэнергетика. — 2005. — № 3. — С. 20—24.
23. Лобанов И.Е. Моделирование предельного теплообмена посредством турбулизации потока для кольцевых каналов // Проблемы тепломассообмена и гидродинамики в энергомашиностроении: Труды IV Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН В.Е.Алемасова. — Казань: КГУ, 2004. — С. 134—142.
24. Лобанов И.Е. Предельный теплообмен при турбулентном течении в каналах за счет турбулизации потока на базе уравнения баланса турбулентной пульсационной энергии // Труды Четвертой Российской национальной конференции по теплообмену. В 8 томах. Т. 2. Вынужденная конвекция однофазной жидкости. — М., 2006. — С. 191—194.
25. Dreitser G.A., Myakotchin A.S., Lobanov I.E. A simple method for evaluation of heat transfer enhancement in tubular heat exchangers under single-phase flow, boiling, condensation and fouling conditions // Proceeding of the Third International Conference on Compact Heat Exchangers and Enhancement Technology for the Process Industries held at the Davos Congress Centre. — Davos (Switzerland), 2001. — P. 445—455.
26. Dreitser G.A., Myakotchin A.S., Lobanov I.E. Effective Heat Transfer Enhancement in Tubular Heat Exchangers under Single-Phase Flow, Boiling, Condensa-tion and Fouling Conditions // International Journal of Heat Exchangers. — 2002. — V. III. — № 3. — P. 105—127.
27. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Моделирование предельного изотермического теплообмена при турбулентном течении в каналах за счет турбулизации потока для условий применения ленточных закручивателей в трубах с турбулизаторами // Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: Труды XIV Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И.Леонтьева. — М.: МЭИ, 2003. — T.1. — С. 53—56.
28. Доценко А.И., Максимов Д.А., Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного изотермического гидравлического сопротивления при турбулентном течении потока в шероховатых трубах малого диаметра // Механизация строительства. — 2009. — № 7. — С. 25—29.
29. Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного теплообмена за счёт турбулизации потока при турбулентном течении в плоских каналах с турбулизаторами // Актуальные проблемы российской космонавтики: Материалы XXXIV Академических чтений по космонавтике. Москва, январь 2010 г. / Под общей редакцией А.К.Медведевой. — М.: Комиссия РАН по разработке научного наследия пионеров освоения космического пространства, 2010. — С. 200—202.
30. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах / Под ред. засл. деятеля науки и техники РСФСР, проф. В.К. Кошкина. — М.: Машиностроение, 1972. — 208 с.
31. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. — М.: Машиностроение, 1990. — 208 с.
32. Лобанов И.Е. Моделирование предельного изотермического теплообмена при турбулентном течении в каналах за счёт турбулизации потока на базе уравнения баланса турбулентной пульсационной энергии // Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: Труды XV Школы-семинара молодых учёных и специалистов под руководством академика РАН А.И.Леонтьева. — М.: МЭИ, 2005. — T. 1. — С. 99—102.
33. Лобанов И.Е., Мякочин А.С., Низовитин А.А. Моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в трубах с турбулизаторами на базе уравнения баланса турбулентной пульсационной энергии // Вестник МАИ. — 2007. — Т. 14. — № 4. — С. 13—22.
34. Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного теплообмена при искусственной турбулизации потока в плоских каналах с турбулизаторами на обеих сторонах // Альманах современной науки и образования. — Тамбов: Грамота, 2010. — № 7 (38). — C. 62—71.
35. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том III. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением многослойных, супермногослойных и компаундных моделей турбулентного пограничного слоя. – М.: МГАКХиС, 2010. – 288 с.




Рецензии:

12.02.2017, 22:55 Феоктистов Игорь Борисович
Рецензия: В статье представлены разработанная автором методика и результаты проведенного теоретического исследования интенсивности теплообмена трубчатых теплообменных аппаратов с высокими турбулизаторами в широком диапазоне их геометрических размеров. Материалы статьи позволяют на этапе проектирования конструкции оценить интенсивность теплообмена или выбрать геометрические размеры турбулизаторов и аппарата в целом. В этом, несомненно, заключается практическая ценность предлагаемого к опубликованию материала. Тем досаднее наличие некотрого небрежения в статье грамматикой и стилистикой "великого и могучего". " Специфической задачей … заключается…" " при всех исследованных значений" "под интенсификацией теплообмена" понимается повышение коэффициента теплопередачи, увеличение безразмерного числа Нуссельта, а "применение искусственных турбулизаторов" это метод, способ достижения цели. Термин "детерминируем, детерминируется, детерминирование" в любых оборотах можно заменить на "определяем, определяется, определение, " сгенерированные" методы вполне равноцено "разработанным (или созданным) методам". К тому же в работе они только изложены, а сгенерированы они были ранее, в кабинете, за письменным столом. Оставив терминологические замечания на усмотрение автора, после устранения грамматических огрехов статья ДОЛЖНА БЫТЬ ОПУБЛИКОВАНА!!! Феоктистов И. Б.

13.02.2017 16:16 Ответ на рецензию автора Лобанов Игорь Евгеньевич:
Благодарю рецензента за внимательное отношение к своей статье. Действительно, я в своих статьях невольным образом допускаю применение различного рода выражений из научного жаргона, которые используются в узком кругу специалистов. Всё это происходит потому, что я мыслю подобными категориями. Полностью согласен с рецензентом, что нужно поправить некоторые обороты, что я и сделал по мере возможности. С уважением, И.Е.Лобанов



Комментарии пользователей:

Оставить комментарий


 
 

Вверх