Публикация научных статей.
Вход на сайт
E-mail:
Пароль:
Запомнить
Регистрация/
Забыли пароль?
Вакпрофи. Публикация статей ВАК, Scopus
Научные направления
Поделиться:
Разделы: Физика
Размещена 17.09.2019. Последняя правка: 21.09.2019.
Просмотров - 225

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА В ТРУБАХ С ТУРБУЛИЗАТОРАМИ ДЛЯ ГАЗООБРАЗНЫХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ С ПЕРЕМЕННЫМИ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ

Лобанов Игорь Евгеньевич

доктор технических наук

Московский авиационный институт

ведущий научный сотрудник

Аннотация:
B данной статье была разработана теоретическая модель для расчёта значений теплообмена в условиях его интенсификации в трубах перспективных теплообменных аппаратов за счёт турбулизации потока для теплоносителей в виде газов с переменными теплофизическими свойствами. Модель справедлива для теплоносителей в виде газов с монотонно изменяющимися теплофизическими характеристиками. Математическая модель описывает соответствующие процессы для широкого диапазона чисел Рейнольдса и Прандтля, что позволяет ещё точнее прогнозировать резервы интенсификации неизотермического теплообмена. Важнейшим выводом относительно полученных в рамках данной статьи результатов теоретического расчёта гидравлического сопротивления для теплоносителей в виде газов следует признать относительно практически небольшое влияние неизотермичности на относительный теплообмен, поскольку применяемые в современных теплообменных аппаратах температурные перепады, как правило, не очень невелики.


Abstract:
In this article, a theoretical model was developed for calculating heat transfer values ​​under conditions of its intensification in the pipes of promising heat exchangers due to turbulence in the flow for heat carriers in the form of gases with variable thermophysical properties. The model is valid for heat carriers in the form of gases with monotonically changing thermophysical characteristics. The mathematical model describes the corresponding processes for a wide range of Reynolds and Prandtl numbers, which makes it possible to more accurately predict the reserves of intensification of non-isothermal heat transfer. The most important conclusion regarding the results of theoretical calculation of hydraulic resistance for heat carriers in the form of gases obtained in the framework of this article should be recognized as the relatively small effect of nonisothermality on the relative heat transfer, since the temperature differences used in modern heat exchangers are not v


Ключевые слова:
теплообмен; моделирование; интенсификация; труба; поток; турбулизация; теплоноситель; газообразный; теплофизические свойства; переменный; теплообменный аппарат

Keywords:
heat exchange; modeling; intensification; trumpet; flow; turbulization; coolant; gaseous; thermophysical properties; variable; heat exchanger


УДК 532.517.4 : 536.24

Введение. Общие аспекты моделирования неизотермической теплоотдачи при турбулентных течениях в канале для условий её интенсифицирования

Теплоотдача и гидросопротивление для потоков в каналах при условии интенсифицированной теплоотдачи моделируем на основе применения 4-х-слойных моделей турбулентных потоков, которые до этого с успехом использовались для расчётов изотермической теплоотдачи при турбулентных течениях в трубе при условии интенсифицированной теплоотдачи.

Обоснованность модели неизотермической теплоотдачи и гидросопротивления при турбулентных потоков в каналах при условии интенсифицированной теплоотдачи на базе 4-х-слойных схем турбулентных потоков основана на том, что используемые допущения для вывода уравнений, которые описывают неизотермическую теплоотдачу для условий турбулентных течений в гладкой трубе (однородная среде теплоносителя, изотропная среда теплоносителя, малость энергии деформирования сравнительно с превращением внутренней энергии, отсутствие диффузии, малость массовых сил сравнительно с инерционными и силой внутренних трений), достаточно правомерны и при условиях интенсифицированной теплоотдачи.

Обоснованность применяемых подходов обосновывается использованием свойств, принадлежащим к обобщённым координатам [1—8].

Турбулизированные течения жидкостей и теплоотдача в круглых трубах описываются как система уравнений в качестве уравнений пограничных слоёв для несжимаемых теплоносителей с переменностью физических свойств с малостью диссипации энергии [9—12]:

<img%20src="http://www.picshare.ru/uploads/190915/oZ0u3CfyEo.jpg"%20border="0"%20width="1118"%20height="365"%20title=" alt="">(1)

где 

Уравнениe движения и ypaвнение энергии в (1) записывались в приближениях пограничных слоёв. Обозначения: wx, wr  — составляющие скоростeй по оси трубы х и радиальная r ; h — энтальпия; T — температура; р — давление; τ и q — суммарнoе (молекулярнoе и турбулентнoе) касательные напряжения и плотность теплового потока; ετ — вязкость (турбулентная), т.е. коэффициенты турбулентных переносов количеств движений; εq — температуропроводность (турбулентная), т.е. коэффициенты турбулентных переносов количеств теплоты; ρ — плотность; ср — теплоёмкости при постоянных давлениях; μ — коэффициенты вязкости (динамической); λ — коэффициенты теплопроводности; Prt = ετ/ εq  — турбулентные критерии Прандтля; ν=μ/ρ — коэффициенты вязкости (кинематической);  Prt = μср/λ — молекулярные критерии Прандтля.

Для случаев течений в трубах граничные условия могут быть записаны следующим образом:

1). При х=0:

wx=wx0(r),

h=h0,

p=p0;

2). При  r=r0:

wx=0,

wr=0,

qc(x)=(λ/ср)(∂h/∂r);

3). При r=0:

wx/∂r=∂h/∂r=0.

Для потоков теплоносителей для условий круглых труб с турбулизаторами теплоотдачи сохраняют справедливость нижеследующие упрощения и допущения [9—12]:

  1. Рассматриваем квазистационарные течения теплоносителей и теплоотдачу далеко от входного участка (далее смыканий тепловых и гидродинамических погранслоёв).
  2. Теплофизические характеристики теплоносителей произвольным образом зависят от температур.
  3. Постулируется, что теплофизические характеристики теплоносителей в допуске пульсаций температур мало меняются, следовательно, значения в конкретных точках принимаются как постоянные и эквивалентные параметрам теплофизических характеристик для осреднённых значений температур в конкретных точках.
  4. Изменения плотностей тепловых потоков по осевому направлению, которое обусловлено переносом турбулентности и теплопроводностью, невелики сравнительно с изменениями по радиусу.
  5. Изменения вязкого и турбулентного касательного напряжения по азимуту по длине невелики сравнительно с изменениями касательнго напряжения; по оси канала возможен неучёт изменений касательного напряжения.
  6. Осевые составляющие массовых скоростей почти не изменяются по осям труб: ∂(ρwх)/∂x≈0.  

Уравнение движения и уравнение энергий (1) станут при учёте вышеизложенных допущений следующими:

(2)

Для условий интенсифицированной теплоотдачи будут справедливым допущения о постоянствах по сечениям труб частных производных ∂/∂х Данные упрощения полностью верны для течений теплоносителей в круглых трубах при условии интенсифицированной теплоотдачи, поскольку рассматриваем дозвуковые потоки, для которых давления (в силу ранее принятых условий) постоянны по сечениям: .

В настоящей статье рассматриваем граничные условия 2-го рода, где плотность теплового потока на стенках труб берётся неизменной, поэтому система уравнений (2) может быть сведена к системе интегральных уравнений, в котором неизвестными величинами являются коэффициент сопротивления трению и критерий Нуссельта [9—12]:

 (3)

 (4)

(5)

 (6)

Для уравнений (3)—(6):   

R=r/r0 — безразмерный радиус; ρ, cp, λ, μ, h — соответствующие теплофизические свойства при текущих температурах Т;

ρс, cpс, λс, μс, hc — соответствующие теплофизические свойства при температурах стенок Тс;

параметры с верхней чертой означают среднемассовые (среднемассовая температура, энтальпия, теплоёмкость).

При решении системы уравнений (3)—(6) при условии течений теплоносителей в трубах при условии интенсифицированной теплоотдачи следует поделить погранслой на 4 подслоя: ламинарный подслой, промежуточный подслой, вихревые ядра во впадинах, турбулентные ядра потока.

Затем рассматривается отдельным образом конкретные подслои, использовав допущения, характерные и для неизотермических, и для изотермических течений при условии интенсифицированной теплоотдачи, поскольку поток с интенсификацией теплоотдачи довольно консервативен. Следовательно, обезразмеренные неизотермические параметры, влияющие на теплоотдачу, — безразмерные температуры, безразмерные скорости, безразмерные коэффициенты турбулентных переносов импульсов — при условии интенсифицированной теплоотдачи практически мало изменяются. Неизменность этих параметров опирается на данные экспериментов [13, 14, 8], где показано, что неизотермичность воздействует на теплоотдачу в значительной мере при ламинарных потоках, при турбулентных течениях это воздействие уменьшается, а для потоков при условии интенсифицированной теплоотдачи данное воздействие ещё более уменьшается.

В дальнейшем перейдём к детальному исследованию всех подслоёв конкретно.
1. Ламинарный подслой [15, 16]: 

Ламинарный подслой находится в промежутке: , где η1=5 — константа для безразмерной толщины ламинарного подслоя, ξ — коэффициент гидросопротивления трению.

Для ламинарного подслоя характерно следующее:

;(7)

,(8)

где β=0,023 — константа для закона "третьей степени": νT = βη3ν/(η1)2, η1=5 [17].

2. Буферный подслой [15, 16].

Буферный подслой находится в промежутке: , где η2=30.

Для буферного подслоя характерно следующее:

;(9)

.(10)

3. Турбулентные ядра во впадинах [15, 16].

Для буферного подслоя характерно следующее: , где h — высоты выступов.

Для турбулентных ядер во впадинах характерно следующее:

;(11)

.(12)

4. Typбулeнтнoe ядpo ocновного потока [15, 16].

Для тypбулeнтнoго ядpа ocновного потока характерно следующее: , где  h — высоты выступов.

В области турбулентного ядра принимается, что [15, 16]:

,(13)

.(14)

Решение задачи теплообмена и гидросопротивления для течений в трубе при условии интенсифицирования теплоотдачи при наличии шероховатости реализуется на основе применения 4-слойной модели турбулентных пограничных слоёв при cooтвeтcтвии с аналогией Рейнольдса (модифицированной), в которой имеет место предположение о подобии профиля скорости и температуры. Для данной модификации аналогии Рейнольдса была введена поправка Колбурна Pr(-2/3), учитывающая девиацию аналогий между и теплоотдачей и трением о поверхность при Рr≠1, a также введена поправка 1/Prt , которая учитывает разницу при передачах импульсов и тепловой энергии в турбулентных пограничных слоях: 1/Prt≠ 1 и δТm≠ 1. В подробности модификация аналогии Рейнольдса приведена в книге [18].

Можно сказать, что, исходя из опытной информации [19, 20], в шероховатой трубе профиль скорости определённо вытягивается (он менее заполнен), но профиль температур остаётся примерно теми же, как и в гладкой трубе. Тем не менее, как показывает анализ многочисленных результатов расчётов (например, [15, 16]), девиация рейнольдсовой аналогии при условии интенсифицированной теплоотдачи здесь почти не проявляется на результате для осреднённого теплообмена и гидросопротивления.

Моделирование неизотермической теплоотдачи при турбулентных течениях газообразных теплоносителей в трубе при условии интeнcификaции тeплooбмeнa

Для моделирования неизотермической теплоотдачи и гидросопротивления при турбулентных течениях газообразных теплоносителей в каналах при условии интенсифицированной теплоотдачи необходимо принять ряд некоторых дополнительных специфических допущений. Газообразный теплоноситель моделируется как идеальный газ, поскольку он довольно далеко расположен oт кpивoй нacыщeния. Ocтальные теплофизические свойства — теплоёмкости, коэффициенты теплопроводностей, коэффициенты динамических вязкостей — мало зависят от давлений и понимаются только как функции от температур. Опираясь на многочисленные работы, посвящённые теории неизотермической теплоотдачи в гладкой трубе [9—12], с приемлемой точностью можно принять:

,(15)

где Π0 — величины конкретной теплофизической характеристики при наперёд заданной неподвижной температуре Т0; Π0 — величины конкретной теплофизической характеристики при текущей температуре Т; nΠ — константы, которые зависят от природы газов и интервалов рассматриваемых тeмпepaтуp.

К примеру, для воздушного теплоносителя: nλ = 0,789; nс = 0,150; nμ = 0,689.

Для моделирования неизотермической теплоотдачи при турбулентных течениях газообразных теплоносителей в трубе при условиях интенсифиции обоснованно принять нижеследующее допущение, основанное на опытной информации [13, 14, 8]: возможно пренебрежение деформацией температурного профиля, поля скорости и поля турбулентных параметров на основе воздействия нeизoтepмичнocти. Moжно сказать, что для потоков газов максимальное воздейтсвие на теплоотдачу неизотермичность будет оказывать посредством трансформации вязкости и массовой скорости [9—12]. Далее в данной статье неизотермический теплообмен и гидросопротивление с изотермическими будут сопоставляться при Rec=idem.

 

Рис.1. Зависимости Nu(Re) для разных значений qc=const для h/R0 =0,1ξ = 0,3.

 

На рис. 1 приведены значения критериев Нуссельта как функция от критерия Рейнольдса, полученные для шероховатых труб при  h/R0 = 0,1; ξ = 0,3 для разных величин qc=const; здесь же в сравнительных целях представлены соответствующие параметры для изотермической теплоотдачи и расчёты по зависимости Диттуса-Боэлтера [21]:

Nu0 = 0,023 · Re0,8 · Pr0,4.(16)

На рис. 2 показаны величины Nu/Nuгл для ситуации, аналогичной представленном на рис. 1.

 

Рис.2. Зависимости Nu/Nu0(Re) для разных значений qc=const для h/R0 =0,1ξ = 0,3.


Анализировать теоретические расчётные данные неизотермической теплоотдачи при турбулентных потоках газообразных теплоносителей в трубе при условии интенсифицированной теплоотдачи оптимальнее проводить не посредством фиксированных значений qc=const, а при помощи дефинирования вспомогательного комплекса ; здесь введения данного компленса вполне достаточно, чтобы решить задачу относительной теплоотдачи.

На рис. 3 приводятся данные показателей относительной теплоотдачи  Nu/Nu0с) для воздушного теплоносителя для h/R0 = 0,1; ξ = 0,3 при варьирования значения θс=0,4÷1,8 для разных критериев Рейнольдса, которые получены по 4-слойной модели турбулентных пограничных слоёв. Как показано на рис. 3, модель полностью  согласуется с физическими основами процессов теплоотдачи, имеющих место при условии интенсифицирования теплоотдачи.

 

Рис. 3. Зависимости Nu/Nu0(θс) для воздушного теплоносителя для h/R0 = 0,1; ξ = 0,3 при разных критериях Рейнольдса.

 

На рис. 4 приводятся зависимости Nu/Nu0с) для воздушного теплоносителя для h/R0 = 0,02; ξ = 0,08 при варьировании комплекса θс=0,4÷1,8 для разных критериев Рейнольдса, рассчитанные по 3-слойной модели турбулентных пограничных слоёв (вихревое ядро во впадинах элиминируется, поскольку высота турбулизатора здесь менее общей выcoты ламинарного и буферного подслоёв).


Рис. 4. Зависимости Nu/Nu0(θс) для воздушного теплоносителя для h/R0 = 0,02; ξ = 0,08 при разных критериях Рейнольдса.

 

На рис. 3 и рис. 4 приводятся расчётные данные по эмпирическим зависимостям (17) и (18)  для неизотермической теплоотдачи для гладких труб [9]. Зависимость (17) соответствует охлаждению газа, а зависимость (18) — нагреванию газа:

,(17)

.(18)

Результаты, показанные на рис. 3 и на рис. 4, указывают на то, что сгенерированная в статье математическая модель фактически в полной мере oтpaжaeт  физическую картину происходящих в канале процессов интенсифицированной теплоотдачи.

В статье было выявлено, что и в областях с малыми значениями h/R0 (3-слойнoe моделирование турбулентных пограничных слоёв), и в областях с большими значениями h/R0 (4-слойнoe моделирование турбулентных пограничных слоёв) воздействие неизотермичности понижается при росте критерия Рейнольдса, что в полной мере согласуется с экспериментальными данными [13, 14, 8].

Из приведённых на рисунках 1—4 результатов теоретических расчётов можно сделать вывод, что неизотермичность при условии интенсифицированной теплоотдачи определённо меньше влияет на теплоотдачу, чем для условий гладких труб, что в полной мере согласуется с экспериментальными данными [13, 14].

Уменьшения воздействия неизотермичности на теплоотдачу при условии её интенсификации сравнительно с гладкими трубами можно объяснить тем, что имеется более высокая консервативность профиля скорости и профиля температуры, параметров турбулентности относительно изменения теплофизических параметров в зависимости от определяющих температур.

Pасчёт неизотермической теплоотдачи при турбулентных течениях в трубе при условии интенсифицированного теплообмена (практическиe рекомендации)

Разработанная в данной статье теория интенсифицированного теплообмена даёт возможность осуществить расчёт влияния переменности теплофизических свойств на теплоотдачу при турбулентных течениях в трубе при условии интенсифицированного теплообмена для газообразного теплоносителя. Впоследствии можно обобщить полученные результаты теоретических расчётов в направлении понижения порядка модели к уровню эмпирических зависимостей, которые можно непосредственно использовать при инженерном расчёте.

В исследовании [8] было убедительным образом доказано, что выявление количественных оценок воздействия переменности теплофизических свойств теплоносителя на теплоотдачу и гидросопротивление при турбулентных течениях в трубе при условии интенсифицирования теплоотдачи следует основать на рациональным выборе определяющей температуры.

В вышеупомянутом исследовании [8] было доказано, что для большинства случаев при количественных оценках воздейтсвия неизотермичности на теплоотдачу и гидросопротивление при турбулентных течениях оптимальнее для определяющей температуры взять среднюю температуру пограничных слоёв — .

Таким образом, предварительно оценить влияние переменности теплофизических свойств на теплоотдачу и гидросопротивление при турбулентных течениях в трубе при условии интенсифицированного теплообмена можно на базе уже существующих эмпирических зависимостей для расчётов изотермических теплоотдачи и гидросопротивления, соответствующих исследуемым условиям потоков, где определяющая температура может быть принята вышеупомянутая средняя температура пограничных слоёв Тm.

Совокупности эмпирических зависимостей для расчётов теплоотдачи и гидросопротивления для условий интенсифицированной теплоотдачи наиболее полно приведена в классических книгах [13, 14].

При расчёте неизотермической теплоотдачи при течениях газообразных теплоносителей при условии интенсифицированного теплообмена в настоящей статье постулируются нижеследующие эмпирические формулы для 5000 < Re < 106; d/D = 0,85÷0,99; h/R0 = 0,01÷0,15:

;(19)

В случае необходимости при более, точных расчётах, результаты, полученные по эмпирическим зависимостям можно уточнить, при помощи теоретических расчётов по моделям более высоких порядков, к примеру, по предложенной в статье 4-слойной схеме турбулентных пограничных слоёв.

Основные выводы

1. Использование интенсифицированнной теплоотдачи является направлением для оптимизирования габаритных и массовых параметров теплообменного аппарата, применяемого в современной индустрии: повышение термической эффективности, снижение гидропотерь на прокачку теплоносителя, снижение температур стенок теплообменника и теплообменного устройства.

2. Данные теоретического расчёта и аутентичных измерений эксперимента позволили заключить, что использование турбулизаторов течения для целей интенсифицирования теплоотдачи в трубе теплообменника, применяемого в современной индустрии, положительно в направлении повышения тепловых мощностей теплообменников, снижения их гидросопротивлений, оптимизации их габаритных и массовых параметров.

3. В представленной статье теоретическим способом была решена задача расчёта неизотермической теплоотдачи при турбулентном течении в каналах при искусственной турбулизации потока для газообразных теплоносителей.

4. В статье приведены конкретные результаты расчёта относительных параметров по теплоотдаче для газообразного теплоносителя для расширенного диапазона относительной температуры стенки.

5. Теория, сгенерированная в данной статье, с достаточной точностью позволяет прогнозировать резервы интенсифицированного неизотермического теплообмена.

6. Основной вывод относительно представленного в данной статье теоретического материала — довольно незначительное практическое воздействие изменения теплофизических характеристик газового теплоносителя от определяющих температур на относительную теплоотдачу, поскольку реализуемые в актуальных теплообменных аппаратах перепады температур, как правило, не очень велики.

Библиографический список:

1. Иевлев В.М. Турбулентное движение высокотемпературных сплошных сред. — М.: Наука, 1975. — 256 с.
2. Иевлев В.М. Численное моделирование турбулентных течений. — М.: Наука, 1990. — 215 с.
3. Иевлев В.М., Сон Э.Е. Гидродинамическое описание высокотемпературных сред. — Долгопрудный, 1977. — 125 с.
4. Иевлев В.М., Сон Э.Е. Турбулентность газов, жидкостей и плазмы. — Долгопрудный, 1982. — 139 с.
5. Ляхов В.К. Метод относительного соответствия при расчётах турбулентных пристеночных потоков. — Саратов. Изд-во Саратовского ун-та, 1975. — 123 с.
6. Ляхов В.К. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления пристеночных одномерных турбулентных потоков при переменных теплофизических свойствах // Теплофизика высоких температур. — 1976. — Т. 14. — № 3. — С. 553—558.
7. Ляхов В.К., Мигалин В.К. Эффект тепловой, или диффузионной, шероховатости. — Саратов. Изд-во Саратовского ун-та, 1989. — 176 с.
8. Мигай В.К. Моделирование теплообменного энергетического оборудования. — Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ние, 1987. — 263 с.
9. Петухов Б.С., Генин Л.Г., Ковалёв С.А. Теплообмен в ядерных энергетических установках. — М.: Энергоатомиздат, 1986. — 470 с.
10. Петухов Б.С., Попов В.Н. Теоретический расчёт теплообмена и сопротивления трения при турбулентном течении в трубах несжимаемой жидкости с переменными физическими свойствами // Теплофизика высоких температур. — 1963. — Т. 1. — № 1. — С. 85—101.
11. Попов В.Н. Теплообмен при переменных свойствах (метод численного моделирования). — М.: Изд-во МЭИ, 1989. — 86 с.
12. Попов В.Н. Теплообмен при переменных свойствах (капельная жидкость, газ, жидкость в сверхкритической области). — М.: Изд-во МЭИ, 1989. — 62 с.
13. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. — М.: Машиностроение, 1990. — 208 с.
14. Эффективные поверхности теплообмена / Э.К.Калинин, Г.А.Дрейцер, И.З. Копп и др. — М.: Энергоатомиздат, 1998. — 408 с.
15. Мигай В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах и каналах теплообменного оборудования: Дисс. на соиск. уч. степени докт. техн. наук. Т. 1. — Л., 1973.— 327 с.
16. Мигай В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах и каналах теплообменного оборудования: Приложение к дисс. на соиск. уч. степени докт. техн. наук. Т. 2. — Л., 1973.— 85 с.
17. Мигай В.К. Повышение эффективности современных теплообменников. — Л.: Энергия. Ленингр. отд-ние, 1980. — 144 с.
18. Юдаев Б.Н., Михайлов М.С., Савин В.К. Теплообмен при взаимодействии струи с преградами. — М.: Машиностроение. 1977, — 247 с.
19. Koch R. Druckverlust und Wärmeübergang bei verwirbelter Strömung // VDI—Forsch. — 1968. — B. 469. — S. 44.
20. Nunner W. Wärmeübergang und Druckabfal in rauhen Rohren // Ibid. — 1956, 455. — B. 22. — S. 5—39.
21. Ерошенко В.М., Кузнецов Е.В. Анализ теплообмена при нагревании гелия в сверхкритическом термодинамическом состоянии в условиях вынужденной конвекции // Тепло- и массообмен при кипении и течении криогенных жидкостей. — Минск: ИТМО, 1980. — С. 33—49.




Рецензии:

17.09.2019, 14:09 Мирмович Эдуард Григорьевич
Рецензия: Фундаментальная и интересная статья. Можно ли её специфическую актуальность распространить на другие области - не ясно, но автор абсолютно признанный профессионал в вопросах тепломассообмена в ограниченных пространствах, и рецензенту сказать нечего, кроме положительной рекомендации. Немного перепроверить описки и синтаксис. Например, "...задача расчёт..." - не хватает "а", "...результаты, полученные по эмпирическим зависимостям можно уточнить..." - не хватает запятой. Спасибо за доверие и позитивное отношение к рецензиям данного рецензента. С уважением.

21.09.2019 20:20 Ответ на рецензию автора Лобанов Игорь Евгеньевич:
Благодарю Рецензента за внимательное рассмотрение статьи. Относительно распространения специфики на др. области: допущения, принятые в статье, были основаны на том, что искусственные процессы подавляют хаотичные. Следовательно, можно и для других аналогичных процессов попробовать применить данный метод: например, для процессов массообмена, химических, контактных и т.п. Если бы Рецензент знал, как данная теория была поначалу враждебно воспринята. Целый ряд учёных просто не понимала, как можно проводить расчёты теплообмена в данных неклассических условиях. Можно провести аналогию, когда моих научных учителей Калинина и Дрейцера третировали за то, их закономерности преодолевали аналогию Рейнольдса. Например, против Калинина и Дрейцера резко выступал академик Гинзбург. Поддерживали их -- Кутателадзе, Стырикович и ряд других учёных. Академик Леонтьев, как всегда, написал кисло-сладкую кляузу на них, после чего Калинин ненавидел его до конца жизни. "Фундаментальность" моей теории заключена в том, что процесс интенсификации теплообмена в каналах рассматривается с единых позиций, при учёте как неспецифических, так и специфических допущений. Такой подход позволил сделать теорию теплообмена для широкого диапазона условий течения, в том числе, где ещё нет (а может быть и не будет по причине неоптимальности) экспериментальных данных. Например: для жидких металлов, для числа Рейнольдса порядка миллиарда, для различных поперечных сечений турбулизаторов и т.п. Я исправил синтаксические ошибки в статье, где только нашёл.

18.09.2019, 19:50 Сулейманова Лилия Ирфановна
Рецензия: B рецензируемой работе была предложена теоретическая модель для расчёта значений теплообмена в трубах перспективных теплообменных аппаратов за счёт турбулизации потока для теплоносителей в виде газов с переменными теплофизическими свойствами. Математическая модель описывает соответствующие процессы для широкого диапазона чисел Рейнольдса и Прандтля, что позволяет ещё точнее прогнозировать резервы интенсификации неизотермического теплообмена. Недостатки: откорректировать выводы 3 и 5, в части синтаксиса и тавтологии. Вывод: рецензируемая работа является актуальной и может быть рекомендована к опубликованию после устранения замечаний. К.т.н., Сулейманова Л.И.
21.09.2019 19:19 Ответ на рецензию автора Лобанов Игорь Евгеньевич:
Я откорректировал соответствующие пункты выводов; если Рецензент укажет на другие недочёты в статье, то я готов их исправить.



Комментарии пользователей:

22.09.2019, 12:36 Мирмович Эдуард Григорьевич
Отзыв: Спасибо за такой интересный ответ на кратенькую рецензию. Особенно интересно упоминание Виталия Лазаревича, с которым у рецензента было несколько встреч, в которых он проявлял свою снисходительную ретроградность. И вообще негативный вклад ортодоксов теоретической физики в современный кризис естествознания настолько велик, что не может быть оценим ни экономически, ни текущей и продолжающей задержкой в развитии науки во всех областях. Особенно это касается безграмотной "токамакной" идеи получения "дармовой" энергии. Этот клубок алхимии будет ли когда-нибудь раскручени и разоблачён - неведомо. С уважением.


22.09.2019, 17:56 Сулейманова Лилия Ирфановна
Отзыв: Замечаний нет. Рецензируемая работа рекомендуется к опубликованию.


23.09.2019, 21:32 Лобанов Игорь Евгеньевич
Отзыв: Эдуард Григорьевич, в интенсификации теплообмена тоже есть свои "токамаки" -- это известные лунки, которые тоже в известной степени интенсифицируют теплообмен. Лунки с 1976-го года пропихивал президент академии Александров, а затем с конъюнктурных позиций к ним присоединился академик Леонтьев. На эти лунки были выделены и выделяются до сих пор различные гранты и т.п. Против лунок выступали Калинин, Дрейцер и т.п., которые считали, что лунки -- плохой турбулизатор. Лично я теоретически доказал, что лунки и турбулизаторы топологически гомеоморфны, а механизм интенсификации теплообмена для них сходен (максимум локальной интенсификации расположен не сразу за турбулизатором, а не некотором расстоянии от него и т.д.). Я давно ввёл и опубликовал данную теорию, в которой с единых позиций рассматривался турбулизатор, переходящий в поперечную канавку, а затем канавка делается незамкнутой, поворачивается к потоку и переходит в вырожденном случае в лунку. Для всех этих случаев было дефинировано понятие "обобщённый турбулизатор", включающий в себя и выступ, и канавку, и лунку. В свете этой теории лунка является неоптимальным турбулизатором, что показывает и эксперимент. Применятся это может только тогда, когда применение выступов по внешним причинам нерационально. Данная теория известна многим, никогда никто против этого не выступал, однако, исследование лунок продолжается и будет продолжаться ещё очень долго, пока на это будут выделятся гранты (академиком Леоньтьевым и Ко) хотя реальных достижений до сих пор не было и нет.


Оставить комментарий


 
 

Вверх